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| 橋梁模板鋼模板變形滿足周期往復(fù)變形規(guī)律 |
實(shí)測(cè)橋梁模板鋼模板數(shù)據(jù)顯示，所有應(yīng)變片應(yīng)變與時(shí)間關(guān)系與圖4、圖5所示趨勢(shì)非常接近。將所有應(yīng)變片在振動(dòng)期間第15s中的測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行整理，利用Origin軟件擬合并對(duì)數(shù)據(jù)作統(tǒng)計(jì)分析，分析出后部橋梁模板鋼模板不同位置處的振動(dòng)周期及等效應(yīng)變。表1列出后橋梁模板鋼模板不同位置的三向應(yīng)變片擬合及分析結(jié)果，測(cè)點(diǎn)位置見(jiàn)圖3。
從表1可知，U形混凝土襯砌制板機(jī)在振動(dòng)過(guò)程中，后部橋梁模板鋼模板的振動(dòng)變形基本符合簡(jiǎn)諧振動(dòng)規(guī)律，振動(dòng)頻率在280540 Hz，擬合度均在0.92以上，表明測(cè)點(diǎn)處橋梁模板鋼模板變形滿足周期往復(fù)變形規(guī)律。表1中等效應(yīng)變?nèi)≈捣椒樘崛∏蓅內(nèi)應(yīng)變數(shù)據(jù)，計(jì)算出其等效應(yīng)變值，將每個(gè)周期中應(yīng)變峰值平均而得，即每個(gè)變形周期等效應(yīng)變最大值。其變異系數(shù)均小于5%，表明在振動(dòng)過(guò)程中，后部橋梁模板鋼模板各部位應(yīng)變峰值隨時(shí)間變化均勻性較好，模板周期性變形的最大值較接近，測(cè)量值中沒(méi)有過(guò)大離散值。
以后部橋梁模板鋼模板固定鉸鏈端為位置原點(diǎn)(圖3),分別繪制后部橋梁模板鋼模板不同位置測(cè)點(diǎn)處的振動(dòng)頻率及等效應(yīng)變變化圖(圖67)。分析后部橋梁模板鋼模板不同位置振動(dòng)頻率分布可知，后部橋梁模板鋼模板振動(dòng)頻率整體分布均勻，其變化在259.58534.19 Hz，均值為352.95 Hz,變異系數(shù)C、為4.91，這與預(yù)分析時(shí)后部橋梁模板鋼模板一階固有頻率較接近，說(shuō)明橋梁模板鋼模板整體振動(dòng)模態(tài)維持在低階振型范圍內(nèi)。細(xì)部分析表明，振動(dòng)頻率自橋梁模板鋼模板下部至上部逐漸出現(xiàn)規(guī)律性變化，橋梁模板鋼模板上部振動(dòng)頻率均值為306.69 Hz，其中部振動(dòng)頻率均值為51.78 Hz，其下部振動(dòng)頻率均值為400.95 Hz，說(shuō)明U形混凝土襯砌制板機(jī)橋梁模板鋼模板在振搗混凝土過(guò)程中，下部振動(dòng)較快，上部振動(dòng)較慢，振動(dòng)頻率相差30.73。由于后部橋梁模板鋼模板加勁肋為均勻分布，所用鋼板厚度一致，因此質(zhì)量分布基本均勻。由分析可知，在測(cè)試U形混凝土襯砌制板機(jī)振動(dòng)方式下，其橋梁模板鋼模板振動(dòng)頻率自下而上呈遞減梯度分布，下端最大，上端最小。m.hengdong8.cn |
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