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| 內(nèi)龍骨承受的橋梁模板側(cè)向荷載分布區(qū)域與有效壓頭 |
根據(jù)內(nèi)龍骨承受的橋梁模板側(cè)向荷載分布區(qū)域與有效壓頭h可能的3種關(guān)系，可求出該內(nèi)龍骨傳遞至懸臂段的 平均新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值FI avg(5)所示。除靜荷載外，混凝土側(cè)橋梁模板在振搗凝土?xí)r會(huì)受到振搗裝置的可變荷載，根據(jù)JGJ 162-2008《建筑施工橋梁模板安全技術(shù)》，振搗混凝土?xí)r側(cè)橋梁模板所受的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為F,=4 kN/m以上兩種面荷載Ft avg和Fz經(jīng)側(cè)橋梁模板傳遞至內(nèi)龍骨，且通過內(nèi)龍骨傳遞到梁夾具。第i號(hào)內(nèi)龍骨通過荷載組合可得到用于強(qiáng)度驗(yàn)算的荷載設(shè)計(jì)值P(式6)，以及用于變形驗(yàn)算的荷載標(biāo)準(zhǔn)值式中:J0一結(jié)構(gòu)重要性系數(shù);Block一梁夾具分布間距;編own,一第Z號(hào)內(nèi)龍骨所分配的荷載區(qū)域的底部距離新澆混凝土頂面的深度;第Z號(hào)內(nèi)龍骨所分配的荷載區(qū)域的頂部距離新澆混凝土頂面的深度。因內(nèi)龍骨的離散布置，且內(nèi)龍骨的截面尺寸小于梁夾具的懸臂段長度，因此其傳遞至梁夾具的荷載可簡化為集中力，作用于內(nèi)龍骨截面形心高度處，如圖6所示。圖6橋梁模板C形梁夾具所受集中力位置示意位置參數(shù)1用于梁夾具受力計(jì)算。對(duì)應(yīng)的位置參數(shù)i如式(8)所示。
橋梁模板C形梁夾具受力左右對(duì)稱，取一半進(jìn)行分析，如圖7所示，為“L”形懸臂梁，為受彎結(jié)構(gòu)。根據(jù)梁夾具尺寸參數(shù)可求得底桿(等截面)的截面慣性矩Ir和截面抵抗矩Wrn和懸臂段距離底部x距離處的截面慣性矩1(x)和截面抵抗矩W(x)。圖7橋梁模板C形梁夾具力學(xué)模型示意懸臂段距離底部x處的剪力分別如式(9)和式(10)所示:根據(jù)懸臂段的彎矩M(x)與截面抵抗矩W(x)，可求得懸臂段各處的彎曲應(yīng)力，6maX maX四(x)/W (x)]，x e，檢驗(yàn)最大彎曲應(yīng)力6max是否超過梁夾具材料的設(shè)計(jì)抗彎強(qiáng)度Lc底桿上沒有外力作用，各處彎矩相同，均等于懸臂段底部彎矩M(0)。同時(shí)底桿為等截面桿，截面抵抗礁為定值。最大彎曲應(yīng)力6r M(0)/礁，檢驗(yàn)其是否超過梁夾具材料的設(shè)計(jì)抗彎強(qiáng)度.楔子所受剪力等于懸臂段底端剪力v(0)，楔子厚度侃是固定的，抗剪強(qiáng)度為.fvw-楔子的寬度應(yīng)滿足bw)Y(0)。如果不滿足以上強(qiáng)度檢驗(yàn)，可減小梁夾具布置間距或使用剛度更大的梁夾具。m.hengdong8.cn |
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